表 2 部分高强度桥梁用钢的力学性能 用 途 钢 号 钢板厚度 t/mm σb/MPa σs/MPa δs（%） AKV/J 弯曲试验 d=弯心直径 a=试样厚度 桥梁用 结构钢 Q345q-C ≤16 ＞16～35 ＞35～50 510 490 470 345 325 315 21 20 20 34（0℃） 34（0℃，时效） d=2a d=3a d=3a Q345q-D ≤16 ＞16～35 ＞35～50 510 490 470 345 325 315 21 20 20 34（-20℃） 34（-20℃，时效） d=2a d=3a d=3a Q370q-C ≤16 ＞16～35 ＞35～50 530 510 490 370 355 330 21 20 20 41（0℃） 34（0℃，时效） d=2a d=3a d=3a Q370q-D ≤16 ＞16～35 ＞35～50 530 510 490 370 355 330 21 20 20 41（-20℃） 34（-20℃，时效） d=2a d=3a d=3a 注：d为弯心直径；a为试样厚度；δs为钢板的最小延伸率。 分析金属焊接性的方法有化学成分分析法、CCT图分析法、材料物理性能分析法、材料化学性能分析法等，这里利用化学成分分析法对Q370q-D钢的焊接性加以综合分析。 首先，利用碳当量法判断其淬硬倾向及裂纹敏感性；按式（1）计算得出了碳当量值为0.30%左右，当含碳量小于0.40%时，母材的淬硬倾向、冷裂纹敏感性较低，焊接性较好，由钢材焊接性与Cep及板厚t之间的关系，得知 Q370q-D钢的焊接性良好，薄板在常温下无需预热及后热处理； 其次，由式(1)焊接冷裂敏感指数计算法可知， Q370q-D钢在一定的焊接工艺条件下，产生冷裂纹或淬硬组织的可能性较小，不需进行消除应力处理，为防止低合金高强度钢在焊接时产生对氢致裂纹敏感的M（马氏体）或M+B（马氏体和贝氏体）混合组织，同时保证母材与焊缝等强性，采用低氢型焊材。 Pcm=m(C)+m(Si)/24+m(Mn)/6+m(Ni)/40+m(Cr)/5+m(Mo)/4+m(V)/14 （1a）
Pc= Pcm +m(H)/60+t/600 (1b) 式中:m(H)为扩散氢含量,%。 在上述分析的基础上，进行焊接性试验，根据现场实际情况，确定两种焊接方法：埋弧焊、熔化极活性混合气体保护焊。通过焊接操作实践，拟定了初步的焊接参数范围，之后按照所拟参数进行施焊并对焊接接头进行了无损检测（射线和超声波检测），结果焊缝成形良好，各层间均无裂纹、未熔合等缺陷产生。 3 焊接工艺的确定 3.1工艺试板 TB10212-98标准中，对接焊缝板厚的认可规定如表3所示。 表 3 对接接头试板厚度 单位:mm 产品厚度 试板厚度 8～16 12～16 17～32 24～32 33～56 33～56 此次焊接工艺中，选用的Q370q-D试板厚度t为40mm，根据TB10212-98认可的范围为33～56mm,符合钢箱梁相应的板厚要求。 在钢箱梁制造中使用的Q370q-D钢板，是武钢按照WJX(ZB)64-2006标准生产的。在进行焊接工艺评定所采用钢板的化学成分：C为0.14%；Si为0.27%；Mn为1.47%；P为0.012%；S为0.004%；Cu为0.3%；Al为0.036%；Cr为0.2%；Ni为0.1%；Nb为0.24%。供货状态：控轧。 试板的尺寸：600mm×150mm×40mm（长×宽×厚）×1对。 根据GB/T985－2008《气焊、焊条电弧焊、气体保护焊和高能束焊的推荐坡口；埋弧焊的推荐坡口》，结合钢箱梁结构具体情况，制定合理的坡口形式：V形坡口（SAW）和X形不对称坡口（MAG）见图2。 首页 上一页 1 2 3 下一页 尾页 2/3/3 相关论文
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