一、基本资料： 1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/铰支/固定/固定/ 2、荷载： 永久荷载标准值：g ＝ 5.20 kN/M2 可变荷载标准值：q ＝ 0.70 kN/M2 计算跨度 Lx = 5400 mm ；计算跨度 Ly = 4225 mm 板厚 H = 120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400 3、计算方法：弹性算法。 4、泊松比：μ＝1/5. 二、计算结果： 平行于 Lx 方向的跨中弯矩 Mx Mx =(0.02140+0.03728/5)×(1.35× 5.2+0.98× 0.3)× 4.22 = 3.79kN·M 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa =(0.03283+0.05809/5)×(1.4× 0.3)× 4.22 = 0.27kN·M Mx= 3.79 + 0.27 = 4.06kN·M Asx= 257.92mm2，实配8@200 (As ＝ 279.mm2) ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233% 平行于 Ly 方向的跨中弯矩 My My =(0.03728+0.02140/5)×(1.35× 5.2+0.98× 0.3)× 4.22= 5.46kN·M 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4× 0.3)× 4.22 = 0.40kN·M My= 5.46 + 0.40 = 5.86kN·M Asy= 257.92mm2，实配8@200 (As ＝ 279.mm2) ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233% 沿 Lx 方向的支座弯矩 Mx' Mx' =0.07520×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 4.22 = 10.34kN·M Asx'= 358.27mm2，实配8@200 (As ＝ 279.mm2) ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233% 沿 Ly 方向的支座弯矩 My' My' =0.09016×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 4.22 = 12.40kN·M Asy'= 433.01mm2，实配 8@150 (As ＝ 335.mm2) ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.279%
板E
一、基本资料： 1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/固定/固定/固定/ 2、荷载： 永久荷载标准值：g ＝ 5.20 kN/M2 可变荷载标准值：q ＝ 0.70 kN/M2 计算跨度 Lx = 5400 mm ；计算跨度 Ly = 4225 mm 板厚 H = 120 mm； 砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400 3、计算方法：弹性算法。 4、泊松比：μ＝1/5. 二、计算结果： 平行于 Lx 方向的跨中弯矩 Mx Mx =(0.01435+0.03214/5)×(1.35× 5.2+0.98× 0.3)× 4.22 = 2.73kN·M 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa =(0.03283+0.05809/5)×(1.4× 0.3)× 4.22 = 0.27kN·M Mx= 2.73 + 0.27 = 3.00kN·M Asx= 257.92mm2，实配8@200 (As ＝ 279.mm2) ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233% 平行于 Ly 方向的跨中弯矩 My My =(0.03214+0.01435/5)×(1.35× 5.2+0.98× 0.3)× 4.22= 4.60kN·M 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4× 0.3)× 4.22 = 0.40kN·M My= 4.60 + 0.40 = 5.00kN·M Asy= 257.92mm2，实配8@200 (As ＝ 279.mm2) ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233% 沿 Lx 方向的支座弯矩 Mx' Mx' =0.05707×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 4.22 = 7.85kN·M Asx'= 269.27mm2，实配8@200 (As ＝ 279.mm2) ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233% 沿 Ly 方向的支座弯矩 My' My' =0.07319×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 4.22 = 10.07kN·M Asy'= 348.27mm2，实配 8@150 (As ＝335.mm2) ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.279%
板C
一、基本资料： 1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/固定/固定/固定/ 2、荷载： 永久荷载标准值：g ＝ 5.20 kN/M2 可变荷载标准值：q ＝ 0.70 kN/M2 计算跨度 Lx = 5400 mm ；计算跨度 Ly = 2700 mm 板厚 H = 120 mm； 砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400 3、计算方法：弹性算法。 4、泊松比：μ＝1/5. 二、计算结果： 平行于 Lx 方向的跨中弯矩 Mx Mx =(0.00380+0.04000/5)×(1.35×5.2+0.98× 0.3)× 2.72 = 0.63kN·M 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa =(0.01740+0.09650/5)×(1.4× 0.3)×2.72 = 0.09kN·M Mx= 0.63 + 0.09 = 0.73kN·M Asx= 200.00mm2，实配 8@200 (As ＝ 251.mm2) ρmin ＝ 0.200% ， ρ ＝ 0.251% 平行于 Ly 方向的跨中弯矩 My My =(0.04000+0.00380/5)×(1.35×5.2+0.98× 0.3)× 2.72= 2.19kN·M 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya =(0.09650+0.01740/5)×(1.4×0.3)× 2.72 = 0.25kN·M My= 2.19 + 0.25 = 2.44kN·M Asy= 200.00mm2，实配 8@200 (As ＝ 251mm2) ρmin ＝ 0.200% ， ρ ＝ 0.251% 沿 Lx 方向的支座弯矩 Mx' Mx' =0.05700×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 2.72 = 3.20kN·M Asx'= 200.00mm2，实配 8@200 (As ＝ 251.mm2) ρmin ＝ 0.200% ， ρ ＝ 0.251% 沿 Ly 方向的支座弯矩 My' My' =0.08290×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 2.72 = 4.66kN·M Asy'= 200.00mm2，实配 8@180 (As ＝ 279.mm2) ρmin ＝ 0.200% ， ρ ＝ 0.279%
第三部 次梁计算 3.1荷载计算 恒载设计值： 板传来的自重 4.1×1.2×4.05＝19.93KN/M 次梁自重 0.25×（0.4-0.12）×25×1.2＝2.1KN/M 次梁粉刷 0.02× (0.4-0.12)×2×17×1.2＝0.23KN/M 小计：22.26KN/M 活载设计值： 20×1.4×4.05＝11.34KN/M 荷载设计值 g+q=22.6+11.34=33.6KN/M 3.2次梁计算 3.2.1.弯矩计算 边跨 Ma=-1/16(g+q)L012= -33.6×4.52/16＝-42.525KN·M M1 = 1/14(g+q)L012= 33.6×4.52/14 ＝48.60KN·M Mb=-1/11(g+q)L012= -33.6×4.52/11=-61.85 KN·M 第二跨 Mb=-1/11(g+q)L022= -33.6×4.52/11=-61.85 KN·M M2 = 1/16(g+q)L022= 33.6×4.52/16 ＝42.525KN·M Mc=-1/14(g+q)L022= -33.6×4.52/14＝-48.60KN·M 第三跨 Mc=-1/14(g+q)L032= -33.6×4.52/14=-48.60 KN·M M3 = 1/16(g+q)L032= 33.6×4.52/16 ＝42.525KN·M Md=-1/14(g+q)L032= -33.6×4.52/14＝-48.60KN·M 第四跨 Md=-1/14(g+q)L042= -33.6×5.42/14= -69.98KN·M M4 = 1/16(g+q)L042= 33.6×5.42/16 ＝61.24KN·M Me=-1/11(g+q)L042= -33.6×5.42/11＝-89.07KN·M 第五跨 Me=-1/11(g+q)L052= -33.6×5.42/14= -89.07KN·M M5 = 1/14(g+q)L052= 33.6×5.42/16 ＝69.98KN·M Mf=-1/16(g+q)L052= -33.6×5.42/11＝-61.24KN·M 由于第3跨和第4跨的计算长度不同， 支座D处弯矩取两者较大值：-69.98KN·M 3.2.2.剪力计算 边跨 Va=0.5(g+q)L01= 0.5×33.6×4.5＝75.6KN Vbl= 0.55(g+q)L01= 0.55×33.6×4.5＝83.16KN 第二跨 Vbr=0.55(g+q)L02= 0.55×33.6×4.5＝83.16KN Vcl= 0.55(g+q)L02= 0.55×33.6×4.5 ＝83.16KN 第三跨 Vcr=0.55(g+q)L03= 0.55×33.6×4.5＝83.16KN Vdl= 0.55(g+q)L03= 0.55×33.6×4.5＝83.16KN 第四跨 Vdr=0.55(g+q)L04= 0.55×33.6×5.4＝99.79KN Vel= 0.55(g+q)L04= 0.55×33.6×5.4 ＝99.79KN 第五跨 Ver=0.55(g+q)L05= 0.55×33.6×5.4＝99.79KN Vf= 0.5(g+q)L05= 0.5×33.6×5.4 ＝90.72KN 3.3.截面设计 3.3.1AB跨跨中配筋： C30混凝土，fc＝14.331N/mm，HRB400, fy ＝ 360N/mm， 纵筋合力点至近边边缘的距离 as ＝ 35mm ; M=48.60KN·M b×h ＝ 250×400mm， ho ＝ h - as ＝ 400-35 ＝ 365mm ξb ＝ 0.518 ξ ＝ 0.093 ≤ ξb ＝ 0.518 As ＝ α1 × fc × b × x / fy ＝ 1×14.331×250×34/360 ＝ 339mm ρ ＝ As / (b × ho) ＝ 339/(250×365) ＝ 0.37%>0.20% 选配314（461mm2） 根据裂缝宽度小于0.3mm重新选配218+116 AB跨支座配筋计算： C30混凝土，fc＝14.331N/mm，HRB400, fy ＝ 360N/mm， 纵筋合力点至近边边缘的距离 as ＝ 35mm ; M=48.60KN·M b×h ＝ 1800×400mm， ho ＝ h - as ＝ 400-35 ＝ 365mm ξb ＝ 0.518 ξ ＝ 0.012 ≤ ξb ＝ 0.518 As ＝ α1 × fc × b × x / fy ＝ 1×14.331×1800×5/360 ＝ 326mm 选配218（508mm2） 根据裂缝宽度小于0.3mm重新选配220 3.3.2斜截面受剪承载力计算： 设计参数： 混凝土强度等级 C30，fc＝14.331N/mm，ft ＝1.433N/mm，as＝30mm ,钢筋等级HRB235 箍筋抗拉强度设计值 fyv ＝ 210N/mm，箍筋间距 s ＝ 150mm 剪力设计值 V ＝ 99.8kN 截面尺寸 b×h ＝ 250×280mm， ho ＝ h - as ＝ 280-30 ＝ 250mm 计算过程： 0.7 × ft × b × ho ＝ 0.7×1432.9×0.25×0.25 ＝ 62.7kN ＜ V ＝ 99.8kN 当 V ＞ 0.7 × ft × b × ho、 h ≤ 300mm 构造要求： 箍筋最小直径 Dmin ＝ 6mm，箍筋最大间距 Smax ＝ 150mm 最小配箍面积 Asv,min ＝ (0.24 × ft / fyv) × b × s ＝82mm 当 ho / b ≤ 4 时，V ≤ 0.25 × βc × fc × b × ho 0.25 × βc × fc × b × ho ＝ 0.25×1×14331×0.25×0.25 ＝ 223.9kN ≥ V ＝ 99.8kN，满足要求。 V ≤ 0.7 × ft × b × ho + 1.25 × fyv × Asv/s × ho Asv ＝ (V - 0.7 × ft × b × ho) × s / (1.25 × fyv × ho) ＝(99790-0.7×1432.9×0.25×0.25)×150/(1.25×210×250) ＝ 85mm 沿梁全长配8@150 次梁其他截面配筋见下表： 截面 A 1 B 2 C 3 D 4 E 5 F 弯矩设计值 42.53 48.60 61.85 42.53 48.60 42.53 69.98 61.24 89.07 69.98 61.24 ξ 0.01 0.09 0.14 0.11 0.16 0.21 0.14 计算配筋（mm2) 326 339 506 391 576 757 501 考虑裂缝影响 2 20 218+ 2 20 3 14 2 20 3 14 220+ 316 220+ 314 220+ 实配钢筋 1 16 2 14 2 16 1 14 第四部分 竖向荷载作用下框架结构的内力计算 4.1横向框架计算单元 根据结构布置和荷载计算，对一榀横向中框架进行计算，如图所示。房间内直接传给该框架的楼面荷载如图中的阴影线所示。 横向框架计算单元
4.2梁、柱线刚度计算： 横梁线刚度计算 类别 b×h I l EcI/l 1.5EcI/l 2EcI/l (m×m) （） （m） （） （） （） 边横梁 0.3×0.8 0.0128 8.1 15.8 23.7 31.6 中横梁 0.3×0.4 0.0016 2.7 5.93 8.94 11.9
柱线刚度ic计算 层次 h b×h I EcI/l 0.9EcI/l （m） （m×m） （） （） （） 1—2 5 0.4×0.6 0.0072 14.4 12.96 0.5×0.5 0.0052 10.4 9.36 3—5 3.9 0.4×0.6 0.0072 18.5 16.65 0.5×0.5 0.0052 13.3 11.97
横向中框架梁、柱线刚度（单位：） 所计算的中框架是对称结构，在计算竖向荷载作用时，取一半计算，断开的中跨线刚度是原来的2倍。 4.3.恒载荷载计算 荷载计算：线荷载 屋面： 屋面恒载5.2kN/m2 屋面板传来的恒载：5.2×4.05＝21.06 kN/m 教室梁自重：0.30×0.8×25=6 kN/m 教室梁侧粉刷：2×（0.8-0.12）×0.02×17＝0.46 kN/m 教室横梁的矩形线荷载 合计：6.46 kN/m 教室横梁的三角形线荷载 合计：21.06 kN/m 走廊板传来的恒载：5.2×2.7＝14.04 kN/m 走廊梁自重：0.30×0.4×25=3 kN/m 走廊梁侧粉刷：2×（0.4-0.10）×0.02×17＝0.2 kN/m 走廊横梁的矩形线荷载 合计：3.2 kN/m 走廊横梁的三角形线荷载 合计：14.04 kN/m 楼面： 楼面恒载4.1kN/m2 楼面板传来的恒载：4.1×4.05＝16.61 kN/m 教室梁自重：0.30×0.8×25=6 kN/m 教室梁侧粉刷：2×（0.8-0.12）×0.02×17＝0.46 kN/m 教室梁上墙自重：0.24×（3.9-0.8）×19＝14.14 kN/m 教室梁上墙面粉刷：（3.9-0.8）×0.02×2×17＝2.108 kN/m 教室横梁的矩形线荷载 合计：22.71kN/m 教室横梁的三角形形线荷载 合计：16.61 kN/m 走廊： 楼面恒载3.6 kN/m2 走廊楼面传来的恒载：3.6×2.7＝9.72 kN/m 走廊梁自重0.30×0.4×25=3 kN/m 走廊梁侧粉刷：2×（0.4-0.10）×0.02×17＝0.2 kN/m 走廊横梁的矩形线荷载 合计：3.2 kN/m 走廊横梁的三角形线荷载 合计：9.72 kN/m 荷载计算：集中荷载 次梁传来的集中荷载： 屋面： 板传来的恒载：5.2×4.05＝21.06 kN/m 次梁自重：0.25×（0.4－0.12）×25＝1.75 kN/m 次梁粉刷：0.02×（0.4-0.12）×2×17＝0.19 kN/m (5.4+5.4-4.05)×21.06×0.5＋1.75×5.4＋0.19×5.4＝81.56KN 楼面： 板传来的恒载：4.1×4.05＝16.61 kN/m 次梁自重：0.25×（0.4－0.12）×25＝1.75 kN/m 次梁粉刷：0.02×（0.4-0.12）×2×17＝0.19 kN/m (5.4+5.4-4.05)×16.61×0.5＋1.75×5.4＋0.19×5.4＝66.54KN 屋面框架节点集中荷载： 边柱联系梁自重：0.25×0.6×5.4×25＝20.25KN 粉刷：0.02×（0.6-0.12）×2×5.4×17＝1.76KN 0.6m挑檐板自重：0.6×5.4×5.2＝16.8KN 0.6m高排水外延沟自重：0.6×5.4×25×0.12＝9.72KN 边柱联系梁传来屋面荷载： 0.5×(5.4+5.4-4.05)×4.05/2×5.2＝35.53KN 顶层边节点集中荷载 合计：84.15KN 中柱联系梁自重：0.25×0.6×5.4×25＝20.25KN 粉刷：0.02×（0.6-0.12）×2×5.4×17＝1.76KN 联系梁传来的屋面板荷载：0.5×(5.4+5.4-2.7)×2.7/2×5.2=18.6 KN 0.5×(5.4+5.4-4.05)×4.05/2×5.2=35.54 KN 顶层中节点集中荷载 合计：76.15KN 楼面框架节点集中荷载： 边柱联系梁自重：0.25×0.6×5.4×25＝20.25KN 粉刷：0.02×（0.6-0.12）×2×5.4×17＝1.76KN 塑钢窗： 5 KN 窗下墙体自重：0.24×1.2×5.4×19＝29.5KN 窗下墙体粉刷自重：2×0.02×1.2×5.4×17＝4.41KN 框架柱自重：0.6×0.4×3.9×25＝23.4KN 框架柱粉刷自重：(0.6+0.4)×2×0.02×3.9×17=2.65KN 联系梁传来的楼面自重：0.5×(5.4+5.4-4.05)×4.05/2×4.1＝28.02KN 楼面层边节点集中荷载 合计：115KN 中柱联系梁自重：0.25×0.6×5.4×25＝20.25KN 粉刷：0.02×（0.6-0.12）×2×5.4×17＝1.76KN 内纵墙自重：5.4×(3.9-0.6)×0.24×19=81.3KN 内纵墙墙体粉刷自重：5.4×(3.9-0.6)×2×0.02×17=12.2KN 扣除门洞：-2.1×1.0×0.24×19+5＝-4.5KN 框架柱自重：0.6×0.4×3.9×25＝23.4KN 框架柱粉刷自重：(0.6+0.4)×2×0.02×3.9×17=2.65KN 联系梁传来的楼面自重：0.5×（5.4+5.4-2.7）×2.7/2×3.6＝18.6KN 0.5×(5.4+5.4-4.05)×4.05/2×4.1=28.02 KN 楼面层中节点集中荷载 合计：183.68KN 集中荷载引起的偏心弯矩M: 屋面层集中荷载引起的偏心弯矩M 84.15×0.45＝37.87KN·M
楼面层集中荷载引起的偏心弯矩M: 115×0.175=20.1KN·M 屋面层梁上作用的恒载
屋面层梁上作用的恒载 在上图中，gk1、qk1′分别代表横梁自重，是均布荷载形式；gk2和gk2′分别代表房间和走廊传给横梁的两个三角形荷载和三角形荷载，gk代表跨中次梁集中荷载。 gk1 =6.46 kN/m gk2 =21.06 kN/m gk1′=3.2 kN/m gk2′=14.04 kN/m gk=81.56KN gk2、gk2′、gk代表房间和走廊传给横梁的梯形、三角形荷载和跨中集中荷载，需要将其转化为等效均布荷载。 两个三角形荷载 三角形荷载 跨中集中荷载 横向框架恒荷载： 屋面板：11.18＋6.46+15.10=32.74 kN/m （8.1m跨） 8.78+3.2=11.98 kN/m （2.7m跨） 楼面层梁上作用的恒载
在上图中，gk1、gk1′分别代表横梁自重，是均布荷载形式；gk2和gk2′分别代表房间和走廊传给横梁的两个三角形荷载和三角形荷载，gk代表跨中次梁集中荷载。 gk1 =22.71kN/m gk2 =16.61 kN/m gk1′ =3.2 kN/m gk2′ =9.72 kN/m gk =66.54KN gk2、gk2′、gk代表房间和走廊传给横梁的梯形、三角形荷载和跨中集中荷载，需要将其转化为等效均布荷载。 两个三角形荷载 三角形荷载 跨中集中荷载 横向框架恒荷载： 楼面板：22.71＋8.82+12.32=43.85kN/m （8.1m跨） 6.08+3.2=9.28 kN/m （2.7m跨） 4.4．恒载内力计算 分层法的计算要点： ①作用在某一层的框架梁上的竖向荷载只对本楼层的梁和与本层梁相连的框架柱产生弯矩和剪力，而对其他层框架和隔层的框架柱都不产生弯矩和剪力。 ②除底层以外的其它各层柱的线刚度均乘折减系数0.9。 ③除底层以外的其它各层柱的弯矩传递系数取1/3。 0.655 0.638 0.120 37.85 0.345 0.242 -179.00 179.00 -7.28 48.70 92.45 46.23 -69.52 -139.05 -52.74 -26.15 26.15 23.99 45.54 22.77 -14.53 -5.51 -2.73 2.73 72.68 -110.53 94.42 -58.25 -36.17 28.89 24.23 -19.42 顶层弯矩分配 (单位KN·M)
28.79 -20.53 6.53 -1.20 22.26 -19.32 86.38 -61.59 19.60 -3.61 66.78 -57.97 0.195 0.257 0.486 0.513 0.097 -20.10 0.257 0.195 -239.75 239.75 -5.60 66.78 126.29 63.14 -76.26 -152.51 -57.97 -28.84 28.84 19.60 37.06 18.53 -9.51 -3.61 -1.80 1.80 86.38 -152.66 159.41 -61.59 -36.23 30.63 28.79 -20.53 标准层弯矩分配(单位KN·M)
30.05 -21.30 7.01 -1.33 23.04 -19.98 90.16 -63.91 21.04 -3.99 69.12 -59.93 0.200 0.266 0.504 0.528 0.098 -20.10 0.230 0.174 -239.75 239.75 -5.60 59.77 130.96 65.48 -79.10 -158.21 -52.14 -29.36 29.36 18.19 39.87 19.93 -10.53 -3.47 -1.95 1.95 77.96 -148.02 156.44 -55.60 -36.92 31.32 25.99 -18.53 底层弯矩分配 (单位KN·M)
节点弯矩二次调整： 在用分层法计算竖向荷载作用下的结构内力时，计算的框架节点处弯矩之和不等于零，这是由于分层计算单元与实际结构不符带来的误差，因此要对节点不平衡力矩再做一次弯矩分配，予以修正。 顶层框架边柱节点，下层框架传来弯矩是28.79kN·m，。 节点各构件分配到的弯矩分别为： 顶层框架中柱节点，下层框架传来弯矩是-20.53kN·m。 节点各构件分配到的弯矩分别为： 将分配到的不平衡弯矩与节点弯矩相加得到节点的平衡弯矩。见下图 0.655 0.638 0.120 0.345 0.242 28.79 -18.86 13.10 -20.53 2.46 -9.93 -110.53 94.42 4.97 -36.17 72.68 -58.25 91.54 -129.39 107.52 -73.81 -33.71
第四层框架边柱节点，上层和下层框架传来弯矩分别是24.23 kN·m，28.79kN·m。 节点各构件分配到的弯矩分别为： 第四层框架中柱节点，上层和下层框架传来弯矩分别是-19.42 kN·m、-20.53kN·m。 节点各构件分配到的弯矩分别为： 将分配到的不平衡弯矩与节点弯矩相加得到节点的平衡弯矩。见下图 24.23 -19.42 -13.63 7.79 86.38 -61.59 96.98 -73.22 0.195 0.257 0.486 0.513 0.097 0.257 0.195 28.79 -25.77 20.49 -20.53 3.88 -13.63 -152.66 159.41 7.79 -36.23 86.38 -61.59 101.54 -178.43 179.90 -74.33 -32.35 第四层二次弯矩分配 (单位KN·M) 第三层框架边柱节点，上层和下层框架传来弯矩分别是28.79 kN·m，28.79kN·m。 节点各构件分配到的弯矩分别为： 第三层框架中柱节点，上层和下层框架传来弯矩分别是-20.53kN·m、-20.53kN·m。 节点各构件分配到的弯矩分别为： 将分配到的不平衡弯矩与节点弯矩相加得到节点的平衡弯矩。见下图 28.79 -20.53 -14.80 8.01 86.38 -61.59 100.37 -74.11 0.195 0.257 0.486 0.513 0.097 0.257 0.195 28.78 -27.98 21.06 -20.53 3.98 -14.80 -152.66 159.41 8.01 -36.23 86.38 -61.59 100.36 -180.64 180.47 -74.11 -32.25 三层二次弯矩分配 (单位KN·M) 第二层框架边柱节点，上层和下层框架传来弯矩分别是28.79 kN·m，30.05kN·m。 节点各构件分配到的弯矩分别为： 第二层框架中柱节点，上层和下层框架传来弯矩分别是-20.53 kN·m、-21.30 kN·m。 节点各构件分配到的弯矩分别为： 将分配到的不平衡弯矩与节点弯矩相加得到节点的平衡弯矩。见下图 28.79 -20.53 -15.12 8.16 86.38 -61.59 100.05 -73.96 0.195 0.257 0.486 0.513 0.097 0.257 0.195 30.05 -28.60 21.46 -21.30 4.06 -15.12 -152.66 159.41 8.16 -36.23 86.38 -61.59 101.31 -181.26 180.87 -74.73 -32.17 二层二次弯矩分配 (单位KN·M) 首页 上一页 1 2 3 4 5 6 下一页 尾页 3/6/6 相关论文
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