在竖向荷载作用下，梁端弯矩进行调幅，乘以系数0.8 。
恒载作用下梁端柱边弯矩 序号 柱边梁端弯矩 调幅后柱边梁端弯矩 边跨 中跨 边跨 中跨 Ml＇ Mr＇ Ml＇ Mr＇ βMl＇ βMr＇ βMl＇ βMr＇ 5 91.74 77.09 30.42 30.42 73.39 61.67 24.34 24.34 4 129.15 138.20 29.80 29.80 103.32 110.56 23.84 23.84 3 131.30 138.82 29.70 29.70 105.04 111.06 23.76 23.76 2 131.91 139.23 29.62 29.62 105.53 111.38 23.70 23.70 1 113.37 125.48 32.36 32.36 90.70 100.38 25.89 25.89
梁端弯矩调幅后，在相应荷载作用下的跨中弯矩必然会增加，因而乘于跨中弯矩乘于系数1.15。 同时跨中弯矩还应满足下列要求： 式中、、——分别为调幅后梁梁端负弯矩及跨中正弯矩； ――按简支梁计算的跨中弯矩。 调幅后竖向恒载作用下跨中弯矩计算（单位：kN·m） 层次 梁端弯矩 跨度 梁间恒载 恒载作用下 边跨 中跨 边跨 中跨 边跨 中跨 βMl＇ βMr＇ βMl＇ βMr＇ L L q q AB跨 BC跨 5 73.39 61.67 24.34 24.34 8.10 2.70 32.74 11.98 200.98 -13.42 4 103.32 110.56 23.84 23.84 8.10 2.70 43.85 9.28 252.68 -15.38 3 105.04 111.06 23.76 23.76 8.10 2.70 43.85 9.28 251.57 -15.30 2 105.53 111.38 23.70 23.70 8.10 2.70 43.85 9.28 251.17 -15.24 1 90.70 100.38 25.89 25.89 8.10 2.70 43.85 9.28 264.08 -17.43 6.2活载作用下内力组合 活载作用下梁端柱边剪力 序号 梁端弯矩 梁间活载 跨度 梁端剪力 边跨 中跨 边跨 中跨 边跨 中跨 边跨 中跨 Va Vb左 Vb右 Vc左 q q L L Va＇ Vb＇左 Vb＇右 Vc＇左 5 9.80 9.24 1.14 1.14 2.35 0.84 8.10 2.70 9.10 8.65 0.93 0.93 4 37.61 38.04 6.16 6.16 9.34 4.56 8.10 2.70 34.81 35.71 5.02 5.02 3 37.69 37.96 6.16 6.16 9.34 4.56 8.10 2.70 34.89 35.63 5.02 5.02 2 37.70 37.96 6.16 6.16 9.34 4.56 8.10 2.70 34.90 35.63 5.02 5.02 1 37.55 38.10 6.16 6.16 9.34 4.56 8.10 2.70 34.75 35.77 5.02 5.02 活载作用下梁端柱边弯矩 序号 梁端弯矩 柱边梁端剪力 柱边梁端弯矩 边跨 中跨 边跨 中跨 边跨 中跨 Ml Mr Ml Mr Va＇ Vb＇左 Vb＇右 Vc＇左 Ml＇ Mr＇ Ml＇ Mr＇ 5 11.69 9.42 2.10 2.10 9.10 8.65 0.93 0.93 8.96 7.26 1.87 1.87 4 35.96 37.71 8.60 8.60 34.81 35.71 5.02 5.02 25.52 28.78 7.35 7.35 3 38.08 39.18 8.32 8.32 34.89 35.63 5.02 5.02 27.61 30.27 7.07 7.07 2 38.21 39.27 8.31 8.31 34.90 35.63 5.02 5.02 27.74 30.36 7.06 7.06 1 34.21 36.44 8.87 8.87 34.75 35.77 5.02 5.02 23.79 27.50 7.62 7.62
活载作用下梁端柱边调幅后弯矩 序号 柱边梁端弯矩 调幅后柱边梁端弯矩 边跨 中跨 边跨 中跨 Ml＇ Mr＇ Ml＇ Mr＇ βMl＇ βMr＇ βMl＇ βMr＇ 5 8.96 7.26 1.87 1.87 7.17 5.81 1.50 1.50 4 25.52 28.78 7.35 7.35 20.42 23.02 5.88 5.88 3 27.61 30.27 7.07 7.07 22.09 24.22 5.66 5.66 2 27.74 30.36 7.06 7.06 22.19 24.29 5.65 5.65 1 23.79 27.50 7.62 7.62 19.03 22.00 6.10 6.10
调幅后竖向活载作用下跨中弯矩计算（单位：kN·m） 层次 梁端弯矩 跨度 梁间恒载 活载作用下 活载作用下×1.2 边跨 中跨 边跨 中跨 边跨 中跨 βMl＇ βMr＇ βMl＇ βMr＇ L L q q AB跨 BC跨 AB跨 BC跨 5 7.17 5.81 1.50 1.50 8.10 2.70 2.35 0.84 12.78 -0.73 15.34 -0.88 4 20.42 23.02 5.88 5.88 8.10 2.70 9.34 4.56 54.88 -1.72 65.86 -2.07 3 22.09 24.22 5.66 5.66 8.10 2.70 9.34 4.56 53.44 -1.50 64.13 -1.81 2 22.19 24.29 5.65 5.65 8.10 2.70 9.34 4.56 53.36 -1.49 64.03 -1.79 1 19.03 22.00 6.10 6.10 8.10 2.70 9.34 4.56 56.08 -1.94 67.30 -2.33
6.3风载作用下内力组合 风荷载用下梁端柱边弯矩 序号 梁端弯矩 柱边梁端剪力 柱边梁端弯矩 边跨 中跨 边跨 中跨 边跨 中跨 Ml Mr Ml Mr Va＇ Vb＇左 Vb＇右 Vc＇左 Ml＇ Mr＇ Ml＇ Mr＇ 5 6.19 3.90 1.47 1.47 1.24 1.24 1.09 1.09 5.82 3.59 1.20 1.20 4 17.67 12.39 4.67 4.67 3.71 3.71 3.46 3.46 16.56 11.46 3.81 3.81 3 29.96 21.18 7.98 7.98 6.31 6.31 5.91 5.91 28.07 19.60 6.50 6.50 2 43.10 30.73 11.57 11.57 9.11 9.11 8.57 8.57 40.37 28.45 9.43 9.43 1 63.47 41.37 15.58 15.58 12.94 12.94 11.54 11.54 59.59 38.14 12.70 12.70
风荷载用下跨中弯矩 序号 柱边梁端弯矩 跨中弯矩 跨中剪力 边跨 中跨 Ml＇ Mr＇ Ml＇ Mr＇ 边跨 中跨 边跨 中跨 5 5.82 3.59 1.2 1.2 1.12 0 1.24 1.09 4 16.56 11.46 3.81 3.81 2.55 0 3.71 3.46 3 28.07 19.6 6.5 6.5 4.24 0 6.31 5.91 2 40.37 28.45 9.43 9.43 5.96 0 9.11 8.57 1 59.59 38.14 12.7 12.7 10.73 0 12.94 11.54
第七部分 截面设计 7.1 框架梁设计 以第顶层AB跨框架梁的计算为例。 1、梁的最不利内力： 经以上计算可知，梁的最不利内力如下： 跨间： Mmax=286.36 KN·m 支座A：Mmin=-106.10 KN·m ，Vmax=178.33 KN 支座Bl：Mmin=-88.95 KN·m，Vmax=172.80 KN 2、梁正截面受弯承载力计算： 对于楼面现浇的框架结构，梁支座负弯矩按矩形截面计算纵筋数量。 跨中正弯矩按T形截面计算纵筋数量。 翼缘计算宽度 梁内纵向钢筋选Ⅲ级热扎钢（）, 砼C30(),,h0=h-a=800-35=765mm。 下部跨间截面按单筋T形截面计算。 属第一类T形截面。 实配钢筋422（As=1520mm²）。 支座配筋： 支座A受压钢筋： 将下部跨间截面的422钢筋伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋，As，=1520 mm2。 支座A受拉钢筋： 配筋率 ρ ＝ As / (b × ho) ＝ 394/(300×765) ＝ 0.17% 最小配筋率 ρmin ＝ 0.20% As,min＝b×h×ρmin ＝ 480mm 实配钢筋414（615 mm） 梁斜截面受剪承载力计算 AB跨： 当 ho / b ≤ 4 时，V ≤ 0.25 × βc × fc × b × ho 0.25 × βc × fc × b × ho ＝ 0.25×1×14331×0.3×0.765 ＝ 822.3kN ≥ V ＝ 468.9kN 截面尺寸满足要求。 0.7 × ft × b × ho ＝ 0.7×1432.9×0.3×0.765 ＝ 230.2kN ≥ V ＝ 178.3kN 按构造配筋： 加密区长度取1m，梁端加密区钢筋8@100，非加密区钢筋8@200。 其它层梁配筋见下表： 层次 截面 M（KN·m） ξ 计算As，（mm2） 实配As，（mm2） 计算As（mm2） 实配As（mm2） 配箍 1 支座 A 207.90 0.086 789 418、 （1017） 加密区四肢8@100,非加密区四肢8@200 Bl 196.23 0.081 743 418、 （1017） AB跨间 422.46 0.019 1549 222 225 (1741) 支座Br 54.76 0.101 439 418 （1017） 加密区二肢8@100非加密区二肢8@200 BC跨间 23.85 0.014 183 414 （615.7） 2 支座 A 205.46 0.085 779 418 （1017） 加密区四肢8@100,非加密区四肢8@200 Bl 200.11 0.083 758 418 （1017） AB跨间 401.83 0.018 1472 222 225 (1741) 支座Br 47.44 0.087 377 418 （1017） 加密区二肢8@100非加密区二肢8@200 BC跨间 20.54 0.012 157 414 （615.7） 3 支座 A 189.25 0.078 715 418 （1017） 加密区四肢8@100,非加密区四肢8@200 Bl 186.97 0.077 706 418 （1017） AB跨间 402.47 0.018 1475 222 225 (1741) 支座Br 43.83 0.08 347 418 （1017） 加密区二肢8@100非加密区二肢8@200 BC跨间 20.64 0.012 157 414 （615.7） 4 支座 A 170.58 0.07 642 418 （1017） 加密区四肢8@100非加密区四肢8@200 Bl 176.12 0.073 664 418 （1017） AB跨间 405.66 0.018 1486 222 225 (1741) 支座Br 40.82 0.074 323 418 （1017） 加密区二肢8@100非加密区二肢8@200 BC跨间 21.06 0.012 240 414 （615.7） 5 支座 A 106.10 0.043 480 414 （615） 加密区四肢8@100,非加密区四肢8@200 Bl 88.95 0.036 480 414 （615） AB跨间 286.36 1048 420 （1256） 支座Br 34.33 0.062 270 414 （615） 加密区二肢8@100非加密区二肢8@200 BC跨间 17.21 0.01 240 414 （615.7）
7.2 框架柱设计
2、柱正截面承载力计算： 先以顶层A柱为例，（X 向） 柱截面宽度：b=400mm 柱截面有效高度：h0=600-40=560 mm 柱的计算长度，对于现浇楼盖的顶层柱， L0=1.25H=4.875m 混凝土轴心抗压强度设计值：fc=14.3 N/mm2 （1）、最不利组合一：Mmax/N 顶层A柱的柱上端弯矩为M=132.81KN·m，柱下端弯矩为M=148.76 kN·m, N=342.40KN。 1.轴心受压构件验算 钢筋混凝土轴心受压构件的稳定系数 φ Lo/b ＝ 4875/400＝ 12.2 φ ＝ 1 / [1 + 0.002 × (Lo/b - 8) 2] ＝ 0.966 全部纵向钢筋的最小截面面积 As,min ＝ 1200mm 一侧纵向钢筋的最小截面面积 As1,min ＝ 480mm 全部纵向钢筋的截面面积 As' 按下式求得： N ≤ 0.9 × φ × (fc × A + fy' × As') As' ＝ [N / (0.9 × φ) - fc × A] / (fy' - fc) ＝ [342400/(0.9×0.966)-14.33×240000]/(360-14.33) ＝ -8811mm ≤ As,min ＝ 1200mm，取 As' ＝ As,min 2.在 Mx 作用下正截面偏心受压承载力计算 取20mm和偏心矩方向截面尺寸的1/30两者中的较大值， 600/30=20mm，所以 ，要考虑偏心矩增大系数： 取， 由于，取 采用对称配筋， 采用对称配筋， 属于大偏压情况。 时 配筋要符合最小配筋率要求，四级框架按照建筑抗震设计规范GB50011-2001表6.3.8.1规定受柱纵向钢筋每一侧最小配筋率是0.2%，中柱、边柱全部纵向钢筋最小配筋率是0.6%。 故，As’=As=ρminbh=0.2%×400×600=480mm2 （2）、最不利组合二：Nmin/M 第顶层A柱的 N=308.57kN，柱端较大弯矩为M=144.07kN·m 1. .轴心受压构件验算 钢筋混凝土轴心受压构件的稳定系数 φ Lo/b ＝ 4875/400＝ 12.2 φ ＝ 1 / [1 + 0.002 × (Lo/b - 8) 2] ＝ 0.966 全部纵向钢筋的最小截面面积 As,min ＝ 1200mm 一侧纵向钢筋的最小截面面积 As1,min ＝ 480mm 全部纵向钢筋的截面面积 As' 按下式求得： N ≤ 0.9 × φ × (fc × A + fy' × As') As' ＝ [N / (0.9 × φ) - fc × A] / (fy' - fc) ＝ [308570/(0.9×0.966)-14.33×240000]/(360-14.33) ＝ -8924mm ≤ As,min ＝ 1200mm，取 As' ＝ As,min 2.在 Mx 作用下正截面偏心受压承载力计算 取20mm和偏心矩方向截面尺寸的1/30两者中的较大值， 600/30=20mm，所以 ，要考虑偏心矩增大系数： ，取， 由于，取 采用对称配筋， 属于大偏压情况。 时 As’=As=ρminbh=0.2%×400×600=480mm2 （3）、最不利组合三：Nmax/M 最不利组合三：Nmax/M 计算配筋结果和最不利组合一相同。 实际配筋： X 向： 318、Asx ＝ 763mm、ρx ＝ 0.32%； Y 向： 418、Asy ＝ 1018mm、ρy ＝ 0.42%； （As ＝ 2545mm、ρ ＝ 1.06%） （4）、柱斜截面受剪承载力验算 以顶层柱为例进行计算 框架柱的剪力设计值 ho / b ≤ 4 时，V ≤ 0.25 × βc × fc × b × ho 0.25 × βc × fc × b × ho ＝ 0.25×1×14331×0.4×0.56 ＝ 802.6kN ≥ V ＝ 72.20kN 截面尺寸满足要求。 0.7 × ft × b × ho ＝ 0.7×1432.9×0.4×0.56 ＝ 224. 7kN ≥ V ＝ 72.20kN 所以该层柱应按构造配置箍筋，柱端加密区箍筋选用48@100，非加密区箍筋满足，选用4肢箍筋，8@200。 其它层柱配筋见下表：
柱 A柱 层次 1 2 3 截面尺寸 400×600 400×600 400×600 组合 一 二 三 一 二 三 一 二 三 M（KN·m） 153.4 153.4 111 194.83 194.83 173.53 175.6 175.6 159.43 N（KN） 2051 2051 2258 1615.9 1615.9 1773 1183 1183 1295.95 V（KN） 50.21 96.07 88.59 计算As=As’（mm2） 480 480 480 480 480 480 480 480 480 实配Asx(mm) 318(763)、ρx ＝ 0.32% 318(763)、ρx ＝ 0.32% 318(763)、ρx ＝ 0.32% 实配Asy(mm) 418(1018)、ρy ＝ 0.42% 418(1018)、ρy ＝ 0.42% 418(1018)、ρy ＝ 0.42% ρs As ＝ 2545mm、ρs ＝ 1.06% As ＝ 2545mm、ρs ＝ 1.06% As ＝ 2545mm、ρs ＝ 1.06% 配箍 加密区4肢Ф8@100，非加密区4肢Ф8@200 加密区4肢Ф8@100，非加密区4肢Ф8@200 加密区4肢Ф8@100，非加密区4肢Ф8@200
柱 A柱 层次 4 5 截面尺寸 400×600 400×600 组合 一 二 三 一 二 三 M（KN·m） 167.64 167.64 159.44 148.76 144.07 148.76 N（KN） 747.47 747.47 819 342.4 308.57 342.4 V（KN） 85.19 72.2 计算As=As’（mm2） 480 480 480 480 480 480 实配Asx(mm) 318(763)、ρx ＝ 0.32% 318(763)、ρx ＝ 0.32% 实配Asy(mm) 418(1018)、ρy ＝ 0.42% 418(1018)、ρy ＝ 0.42% ρs As ＝ 2545mm、ρs ＝ 1.06% As ＝ 2545mm、ρs ＝ 1.06% 配箍 加密区4肢Ф8@100，非加密区4肢Ф8@200 加密区4肢Ф8@100，非加密区4肢Ф8@200
层次 1 2 3 截面尺寸 500×500 500×500 500×500 组合 一 二 三 一 二 三 一 二 三 M（KN·m） 116.8 35.42 80.9 147.84 87.11 124.84 115.2 85.44 115.16 N（KN） 2601 2594 2790 2022.3 2018.8 1773 1565 1452 1564.55 V（KN） 39.03 73.59 67.18 计算As=As’（mm2） 480 480 480 480 480 480 480 480 480 实配Asx(mm) 318(763)、ρx ＝ 0.32% 318(763)、ρx ＝ 0.32% 318(763)、ρx ＝ 0.32% 实配Asy(mm) 418(1018)、ρy ＝ 0.42% 418(1018)、ρy ＝ 0.42% 418(1018)、ρy ＝ 0.42% ρs As ＝ 2545mm、ρs ＝ 1.06% As ＝ 2545mm、ρs ＝ 1.06% As ＝ 2545mm、ρs ＝ 1.06% 配箍 加密区4肢Ф8@100，非加密区4肢Ф8@200 加密区4肢Ф8@100，非加密区4肢Ф8@200 加密区4肢Ф8@100，非加密区4肢Ф8@200
柱 B柱 层次 4 5 截面尺寸 500×500 500×500 组合 一 二 三 一 二 三 M（KN·m） 126.71 94.54 116.01 111.7 98.86 111.7 N（KN） 884.4 884.4 957 349.12 315.8 349.12 V（KN） 63.45 56.07 计算As=As’（mm2） 480 480 480 480 480 480 实配Asx(mm) 318(763)、ρx ＝ 0.32% 318(763)、ρx ＝ 0.32% 实配Asy(mm) 418(1018)、ρy ＝ 0.42% 418(1018)、ρy ＝ 0.42% ρs As ＝ 2545mm、ρs ＝ 1.06% As ＝ 2545mm、ρs ＝ 1.06% 配箍 加密区4肢Ф8@100，非加密区4肢Ф8@200 加密区4肢Ф8@100，非加密区4肢Ф8@200
7.3裂缝验算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2002表3.3.4本工程允许的最大裂缝宽度为0.3 7.3.1受弯构件裂缝验算 一、基本参数： 取顶层AB跨矩形梁截面受弯构件为例 构件受力特征系数 αcr ＝ 2.1 截面尺寸 b×h ＝300×800mm，纵向受拉区纵筋420 ( As ＝ 1257mm) υ ＝1, Es ＝ 200000N/mm ,c ＝ 25mm as ＝35mm ho ＝ 765mm deq ＝ ∑(ni × di2) / ∑(ni × υ × di) ＝ 20mm ftk ＝ 2.01N/mm 折减系数Ks = 1.35 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mk ＝ 286.36/1.35＝212.12kN·m 二、 最大裂缝宽度验算： ρte ＝ As / Ate 对矩形截面的受弯构件：Ate＝0.5 × b × h＝0.5×300×800 ＝ 120000mm ρte ＝ As / Ate ＝ 1257/120000 ＝ 0.010475 受弯：σsk ＝ Mk / (0.87 × ho × As) σsk ＝ 212.12×106/(0.87×765×1257) ＝ 253.55N/mm ψ ＝1.1 - 0.65×ftk/(ρte×σsk)＝1.1-0.65×2.01/(0.010475×253.55) ＝ 0.608 最大裂缝宽度 ωmax，按混凝土规范式 8.1.2－1 计算： ωmax ＝ αcr × ψ × σsk × (1.9 × c + 0.08 × deq / ρte ) / Es ＝ 2.1×0.608×253.55×(1.9×25+0.08×20/0.010475)/200000 ＝ 0.324mm ＞ ωlim ＝ 0.3mm，不满足要求。 因此根据裂缝宽度重新选配钢筋： 选配222+222
其他梁截面配筋见下表： 层次 截面 M（KN·m） Ks M标准值 实配As，（mm2） 实配As（mm2） 根据裂缝宽度要求实配As，（mm2） 根据裂缝宽度要求实配As（mm2） 1 支座 A 207.9 1.35 154 418、 220+222 -1017 Bl 196.23 1.35 145.36 418、 220+222 -1017 AB跨间 422.46 1.35 312.93 222 220/422 225 -1741 支座Br 54.76 1.35 40.563 418 220+222 -1017 BC跨间 23.85 1.35 17.667 414 414 -615.7 2 支座 A 205.46 1.35 152.19 418 220+222 -1017 Bl 200.11 1.35 148.23 418 220+222 -1017 AB跨间 401.83 1.35 297.65 222 220/422 225 -1741 支座Br 47.44 1.35 35.141 418 220+222 -1017 BC跨间 20.54 1.35 15.215 414 414 -615.7 3 支座 A 189.25 1.35 140.19 418 220+222 -1017 Bl 186.97 1.35 138.5 418 220+222 -1017 AB跨间 402.47 1.35 298.13 222 220/422 225 -1741 支座Br 43.83 1.35 32.467 418 220+222 -1017 BC跨间 20.64 1.35 15.289 414 414 -615.7 4 支座 A 170.58 1.35 126.36 418 220+222 -1017 Bl 176.12 1.35 130.46 418 220+222 -1017 AB跨间 405.66 1.35 300.49 222 220/422 225 -1741 支座Br 40.82 1.35 30.237 418 220+222 -1017 BC跨间 21.06 1.35 15.6 414 414 -615.7 5 支座 A 106.1 1.35 78.593 414 214+218 -615 Bl 88.95 1.35 65.889 414 214+218 -615 AB跨间 286.36 1.35 212.12 420 222+225 -1256 支座Br 34.33 1.35 25.43 414 214+218 -615 BC跨间 17.21 1.35 12.748 414 414 -615.7
7.3.2偏心受压构件裂缝验算 一、基本参数 矩形截面偏心受压构件 构件受力特征系数 αcr ＝ 2.1 截面尺寸 b×h ＝ 400×600mm 受压构件计算长度 lo ＝ 3900m 纵向受拉区钢筋4Φ18 （1017mm2） υ ＝ 1，Es ＝ 200000N/mm，c ＝ 30mm ，as ＝35mm，ho ＝565mm deq ＝ ∑(ni × di^2) / ∑(ni × υ × di) ＝ 18mm 折减系数Ks=1.35 按荷载效应的标准组合计算的轴向力值 Nk ＝ 349.2kN/1.35=258.67KN 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mk ＝111.7kN·m/1.35=82.77kN·m 轴向力对截面重心的偏心矩 eo ＝ Mk / Nk ＝ 82.77/258.67 ＝ 320mm 二、最大裂缝宽度验算 ρte ＝ As / Ate 对矩形截面的偏心受压构件：Ate ＝0.5×400×600＝120000mm ρte ＝ As / Ate ＝ 1017/120000 ＝ 0.00848 偏心受压：σsk ＝ Nk × (e - z) / (As × z) 使用阶段的轴向压力偏心距增大系数 ηs，当 lo / h＝3900/600＝6.5≤ 14 取 ηs ＝ 1.0 ys ＝ 0.5×b×h 2 / (b × h) - as＝0.5×400×6002/(400×600)-35＝265mm e ＝ ηs × eo + ys ＝ 1×320+265 ＝ 585mm 受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 γf'，对于矩形截面，γf' ＝ 0 z＝ [0.87 - 0.12 × (1 - γf') × (ho / e) 2] × ho ＝ [0.87-0.12×(1-0)×(565/585)2]×565 ＝428mm σsk＝Nk×(e-z) /(As×z)＝258670×(585-428)/（1017×428）＝93.3N/mm ψ ＝1.1-0.65 × ftk / (ρte × σsk)＝1.1-0.65×2.01/(0.00848×93.3) <0.2 取ψ＝0.2 ωmax ＝ αcr × ψ × σsk × (1.9 × c + 0.08 × deq / ρte ) / Es ＝ 2.1×0.2×93.3×(1.9×30+0.08×18/0.00848)/200000 ＝ 0.053mm ≤ ωlim ＝ 0.3mm，满足要求。 其他柱截面经验算裂缝宽度均满足要求，不需重新选配钢筋。
第八部分 电算比较 8.1数据输入 柱砼等级c30 梁砼等级c30 梁柱主筋级别HRB400 梁柱箍筋级别HRB235 柱保护层C35 梁保护层C35 柱梁自重计算信息 算柱 梁支座负弯矩调幅系数0.80 梁惯性矩增大系数2.00 结构重要性系数1.00 抗震等级4 设计分组 第一组 地震烈度6度 场第3类 计算整型6个 计算周期折减系数0.8 结构类型框架 8.2数据输出： 第九部分：基础设计 9.1设计参数： 基础类型：锥型柱基 平面:
剖面:
一、几何参数： 截面估算： ＝（1.1～1.4）×(2257/1.35)/（202.88-20×1.8）(注：1.35为设计值折减为标准值系数) ＝11.0～14.0m2 取：B1 = 1750 mm, A1 = 1750 mm B2 = 1750 mm, A2 = 1750 mm 基础高度取： H1 = 300 mm, H2 = 350 mm B = 600 mm, A = 400 mm 基础埋深d = 1.80 m 钢筋合力重心到板底距离as = 80 mm 2．荷载值： (1)作用在基础顶部的基本组合荷载 F = 2257.00 kN My = 153.42 kN·m Vx = 50.20 kN 折减系数Ks = 1.20 (2)作用在基础底部的弯矩设计值 绕Y轴弯矩: M0y = My＋Vx·(H1＋H2) = 153.42＋50.20×0.65 = 186.05 kN·m (3)作用在基础底部的弯矩标准值 绕Y轴弯矩: M0yk = M0y/Ks = 186.05/1.20 = 155.04 kN·m 3．材料信息： 混凝土： C30 钢筋： HRB335(20MnSi) 4．基础几何特性： 底面积：S = (A1＋A2)(B1＋B2) = 3.50×3.50 = 12.25 m2 绕X轴抵抗矩：Wx = (1/6)(B1+B2)(A1+A2)2 = (1/6)×3.50×3.502 = 7.15 m3 绕Y轴抵抗矩：Wy = (1/6)(A1+A2)(B1+B2)2 = (1/6)×3.50×3.502 = 7.15 m3 二、计算过程 1．修正地基承载力 计算公式： fa = fak＋ηb·γ·(b－3)＋ηd·γm·(d－0.5) 式中：fak = 180.00 kPa ηb = 0.00，ηd = 1.00 γ = 17.60 kN/m3 γm = 17.60 kN/m3 b = 3.50 m， d = 1.80 m 如果 b ＜ 3m，按 b = 3m, 如果 b > 6m，按 b = 6m 如果 d ＜ 0.5m，按 d = 0.5m fa = fak＋ηb·γ·(b－3)＋ηd·γm·(d－0.5) = 180.00＋0.00×17.60×(3.50－3.00)＋1.00×17.60×(1.80－0.50) = 202.88 kPa 修正后的地基承载力特征值 fa = 202.88 kPa 2．轴心荷载作用下地基承载力验算 首页 上一页 2 3 4 5 6 下一页 尾页 5/6/6 相关论文
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