图3 地下连续墙筒形结构侧向变形
Fig.3 Measured lateral displacement of the circular diagram wall
图4 地下连续墙筒形结构不同深度处钢筋应力变化曲线
Fig.4 Measured stresses of steel at different depth of the circular diagram wall
可以看出，由于地下连续墙结构依靠各幅连续墙的相互咬合作用，形成一个完整的筒形结构，因此在基坑开挖过程中，该类围护结构的内力变形特点为：
1) 由于圆形结构的拱形效应，地下连续墙结构内力以环向压应力为主，剪力和弯矩均很小，呈典型的受压结构[5]。地下连续墙环向压力的大小主要与旋流池的直径有关，直径越大，环向轴力也越大，详见图5所示。本论文由论文同学网(www.lunwentongxue.com)整理，更多论文，请点论文格式范文查看
图5 地下连续墙筒形结构受力模式(平面)
Fig.5 The bearing mode of the circular diaphragm wall (planar graph)
2) 圆形基坑变形主要是由环向受压变形、槽段泥浆压缩以及不对称荷载等因素构成。环向受压变形的大小主要与旋流池的直径有关；根据日本经验，槽段之间残留泥浆约3mm厚。根据前面分析，圆形地下连续墙是受压结构，随开挖深度的增加，槽段在环向荷载作用下，槽段逐渐压缩，假设泥浆受压后由3mm减小到1 mm，则16个槽段的周长减少32mm，因此半径减少5.1mm。从已有的监测资料来看，采用地下连续墙筒形围护结构的总的最大侧向位移大部分不超过30mm。
3.2 灌注桩围护结构内力变形特点
图6 灌注桩排桩受力模式(平面)
Fig.6 The bearing mode of the boring cast-in-place pile (planar graph)
灌注桩之间是相互分离的，仅依靠压顶梁(或腰梁)连接，在基坑开挖过程中，该类围护结构内力变形特点为：
1) 灌注桩虽为圆筒形布置，但由于各灌注桩之间并未直接连接，因此并不能够形成拱形效应，为典型的受弯结构，内力以弯矩和剪力为主，灌注桩破坏往往为受弯破坏，具体详见图6所示。
2) 灌注桩结构的侧向变形的大小主要受内支撑(环梁)的控制，而与旋流池的直径无关。内支撑(环梁)纵向间距越小，支撑刚度越大，则灌注桩的侧向变形也越小。从已有监测结果来看，这种围护形式的最大侧向变形一般在100mm以上。
4结语
地下连续墙筒形结构与灌注桩结构的受力特点是完全不同的，旋流池逆作法施工工序需要结合其不同受力特点进行合理的制定，建议采用以下原则进行逆作法的施工工艺的制定：
1) 对于地下连续墙围护结构，由于结构安全度较大，侧向变形小，可对现有的逆作法施工工艺进行优化，具体采用何种施工工艺与地下连续墙的施工质量有关：如地下连续墙施工质量可靠，施工定位满足规范要求，各幅连接质量好，施工过程中未出现异常现象，则可采用旋流池顺做法施工；如地下连续墙施工质量难以保证，则采用逆作法施工工艺，但内衬分层数可适当减少。
2) 对于灌注桩围护结构，结构安全度小，侧向变形大，因此必须采用半逆作法的施工工艺，以保证开挖过程中围护结构的稳定性。内衬墙具体的分层数应该根据具体计算结果确定。
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