8 循环水旋转滤网冲洗水泵选型 对于电厂循环水旋转滤网的冲洗水泵，一般有以下三种方案供选择： ① 长轴液下离心泵； ② 卧式离心水泵：从循环泵出口母管引压力水，经离心水泵加压进行旋转滤网冲洗； ③ 采用自控真空（液下）排吸泵。 设计院原设计采用①方案，后又推荐③方案，经分析： ① 根据自吸泵工作Ô理及防气蚀要求，自吸泵的自吸高度一般不超过5 m，而东部电厂Ñ环水泵运转层高度为6 m，平均低潮位为-0.16 m，97%最低潮位为-1.23 m，这样自吸高度将超过7 m，设备容易造成气蚀，造成叶轮损坏，设备寿命短，运行不可靠。 ② 国内生产自吸泵一般自吸高度在4 m以下运行工况比较适宜，自吸高度超过6 m的厂家不多，并且用在海水里的自吸泵业绩更少。 ③ 而采用传统的长轴泵，轴长达7～9 m，运行时易摆动，造成导向轴承易损坏，容易造成泵轴的振动、扭曲，长轴泵故障率高，并且安装检修工作复杂，维修成本高，沙角B电厂、妈湾电厂原采用长轴泵，后被改造。 如果采用离心卧式水泵，由Ñ环水泵出口母管上引出压力水管，接入离心水泵，加压后作为旋转滤网冲洗水，离心水泵技术成熟，维护简单，价格便宜，可靠性高。因此最终决定采用了方案②，经运行实践证明运行稳定可靠。 9 其它 9.1机组除盐水补给水系统单回路改为双回路 机组汽水系统需要定期补充除盐水，一般补充到凝汽器；另外闭式水系统由于泄漏也需要定期补充水，一般补充到闭式水箱；对于燃气£蒸汽联合循环机组，由于机组¾常日启停，机组启停必须要有辅助用汽，辅助用汽由启动锅炉提供，因此还有一路补充水到启动锅炉。 东部电厂原设计3台机组及启动锅炉补给水系统为一个回路系统，即采用单母管，除盐水泵出口只有一条母管，分一支去启动锅炉，另一支分别去1、2、3号机。根据调试及运行实践发现： ①单回路系统安全性不高，如果母管出现问题，则3台机组及启动锅炉无法补水，全厂就要停机。 ②在许多情况下，补水各分支出现抢水现象，如启动锅炉加水时，每小时可能达30 t/h，而此时如果一台机组都需要补充水，只要每台机组补水阀门打开，由于补水阀门为全开全关型，只要打开流量可达120 t/h，则有可能使启动锅炉无法正常补水，或两台机组同时补充水时，两台机组则互相抢水，更不说三台机组都补充水的时候。 ③如分支回路阀门出现问题，则维修就非常困难，除非全停补给水系统，此时将影响3台机组安全运行。 经讨论后将单回路改为双回路系统，即有两个母管系统至每台机组及启动锅炉，另外重新选型除盐补水泵，将原设计流量 45 t/h改为80 t/h的水泵，通过更改基本解决了以上问题。 9.2 调压站海水泵的选型及海水泵基础腐蚀的问题 调压站海水加热器加热海水取自Ñ环水系统凝结器出口虹吸井出口处，回至排洪沟远端，原设计水泵扬程为22 m，流量为310 t/h；但在实际运行时，海水加热器高位管道出现了断水现象。根据分析，断水现象的出现有以下原因：实际出水回路由于存在虹吸作用，其流阻远小于22 m，故如果将海水充满至出口管，必须流量增加；另外管道高位没有安装排气点，导致管道内有存气，造成断水。 后由设计院重新进行海水泵选型计算，增加海水泵的流量至370 t/h，减少了扬程至15 m，并且在至排洪沟远端的回水管道上，设置了一个∏型弯。并且在∏型弯上设一手动闸门，起到调节管道阻力的作用。 海水泵基础腐蚀问题。原设计中，海水泵基础为型钢柜架基础结构，而海水泵采用的是盘根密封，存在漏水现象，对基础的腐蚀比较严重。后根据现场的具体情况，将型钢基础框架改为混凝土基础连接。从根本上解决了海水的腐蚀问题。 9.3 海水系统异种钢焊接腐蚀 循环冷却水来自海水，考虑到海水的腐蚀，循环水管道采用了碳钢管道内部防锈漆保护，外部涂环氧煤沥青加冷缠带的防腐措施；开式循环水管道采用了316L不锈钢，在连接时存在异种钢焊接。尽管在焊接后做了特别防腐处理，但一号机组在运行了短短几个月后，异种钢焊接处就出现了严重的海水腐蚀。 后与设计院等单位进行分析和讨论，确定将异种钢焊接全部改为法兰连接，法兰密封垫材料选择氯丁橡胶，螺栓绝缘套筒和垫圈材料采用聚四氟乙烯，361L不锈钢管道和碳钢管道相近处内壁采取涂层和牺牲阳极联合保护，从根本上解决异种钢的腐蚀问题。 因此，在海水系统，尽量避免异种钢焊接，而应采用法兰绝缘连接。 9.4 取消了高低压汽水管道锅炉侧关断阀 东部电厂原设计热力系统高低压汽水管道在锅炉侧（过热器出口）有电动关断阀门，在汽机侧有专门的主汽阀门和调压汽门。经讨论分析： ① 锅炉侧的电动关断门和汽机侧的主停汽门，其作用是相当的，为适应机组两班制运行方式，对锅炉进行保温保压，管路上的关断门需每天关闭，但由于2个关断门功能相当，实际只需关其中1个阀门即可。 ② 锅炉高压汽包工作压力为11.26 MPa（g），现场水压试验压力为1.25×11.26＝14.075 MPa（g）（按《电力建设施工及验收技术规范》（锅炉篇））；主汽管道汽侧关断门和旁路阀的设计压力为11.43 MPa（g），能够承受的水压试验压力为1.5×11.43＝17.145 MPa（g）（按MHI相当标准）；主汽管道设计压力为10.55 MPa（g），能够承受的水压试验为1.5×10.55＝15.825 MPa（g）。 根据以上的数据，主汽管道、汽机侧关断门和旁路阀均能够承受现场高压汽包水压试验压力。 ④ 管路上设有2个关断阀门增加了系统的阻力，增加了控制点，也增加了运行故障点。 最后，与设计院商议，取消了高低压汽水管道锅炉侧关断阀门，直接节约阀门投资200万元，经实际运行证明，完全满足机组运行及启停需要。 9.5 凝结水泵入口Y型滤网改为提蓝式滤网，并增加膨胀节 在原设计过程中，2000版典管尚未批准使用，仍沿用87版典管。在87版典管中，凝结水泵入口滤网为锥形径向式，其通流倍率＜0.6，阻力较大，而且在滤网与凝结水泵管道上无设计膨胀节。 后在运行及检修清理中发现，使用Y型滤网非常困难，更改为提蓝式滤网，立式布置，并可在线清理，检修维护非常方便。 原设计凝结水泵入口管道上无膨胀节，在运行中，由于入口管道温度变化，有很大应力传递到凝结水泵泵体上，导致泵体中心偏转，多次引起泵振动，后增加膨胀节以吸收管道膨胀变化。 9.6 闭式水冷却水泵前增加滤网 一般认为，闭式水系统内多为除盐水，且为闭式循环，介质清洁，无需在闭式水前设置滤网，这在机组正常运行时是对的；但在工程实践中，尤其是机组调试及运行初期，¾常出现闭式水换热器的堵塞。东部电厂选择了占地面积较小的板式换热器，在运行初期，出现了严重堵塞，拆体清理时，发现了大量铁锈、焊渣、布类什物等，清理花了3天时间，给正常运行带来威胁。后在闭式水泵前增加了滤网，运行稳定可靠。
10 结论 参加东部电厂筹建的人员，特别是技术人员，绝大部分来自深圳能源集团的其他电厂，他们一般都具有十多年的工作经验，作为电厂将来运行维护责任人，他们都具有极高的责任心；并且在电厂工程设计初期就深度参与，勤奋努力，在安装调试中更是亲力亲为，因而在东部电厂一期工程设备选型及设计优化工作中做了大量有益的工作。作为现工作的技职人员来说，也深深感谢深能集团及东部电厂的领导，他们为员工创造了得以充分发挥才能的工作环境及舞台；并且在许多具体方案的讨论及决策中，他们起到了至关重要的作用！ 另外，各项改进工作也与华北电力设计院人员的密切配合及积极努力分不开。作为承担国内首批M701F燃气-蒸汽联合循环电厂工程设计，克服资料不全、无现成经验可借鉴等困难，为设计优化、创新作出了极大努力，并取得丰硕成果，在此，对他们的努力表示特别的感谢！ 由于篇幅所限，此文仍然只汇集了部分设备选型及设计优化工作；对于电气及热控方面的工作有待日后另撰专文与同行交流。
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