0#块及边跨直线段均在支架上现浇。支架搭好以后先进行超载预压，消除支架非弹性。 3、挂篮的制作、试装配与测试 挂篮比较常见的是三角形和菱形挂篮。各构件连接方式以焊接和销接为主，因此挂篮制做完成后要对重要构件的焊缝进行探伤。菱形挂篮构造见《菱形挂篮示意图》。
挂篮主桁承载力及变形试验图
挂篮挂篮各构件制做完毕后，在加工场地要进行试装配，以保证挂篮在施工现场能顺利组装。挂篮出厂前，要对主桁架进行承载力和变形试验。试验在平整的场地上进行，采用两个主桁对拉的方式，分级加载，最大加载为最大使用荷载的1.3倍。同时要求挂篮下挠最大值为2cm。挂篮主桁承载力及变形试验见《挂篮主桁承载力及变形试验图》。 4、挂篮悬臂灌注 当底模、外模随桁架向前移动就位后，分别安装箱梁梁段底板和腹板钢筋，并安装纵向预应力钢筋管道以及竖向预应力筋和管道。将内模架从已灌梁段箱体内拖出，待内模安装完毕，再绑扎安装顶板钢筋以及安装横向预应力筋和管道，然后灌注梁段砼。经养生增强，进行新浇筑梁段预应力筋的张拉和管道压浆作业，随后，挂篮再向前移动，进行下一梁段的施工。如此循环，直至所有的梁段悬灌完成。
5、合拢段施工 合拢是连续梁施工和体系转换的重要环节，合拢施工必须满足受力状态的设计要求和保持梁体线形，控制合拢段的施工误差。合拢段砼施工尽量避免昼夜温差的影响，并特别注意控制浇注合拢段砼时的温度（20℃～22℃）。砼浇注时间控制在2×3小时内。合拢段施工利用挂篮悬吊法施工，悬吊梁采用2[50，吊杆利用Φ32精轧螺纹钢，浇注前按设计要求安装好合拢段劲性骨架，并在悬臂端予加压重，同时在浇筑过程中逐步拆除，使悬臂挠度保持稳定。 6、体系转换 连续梁分段悬浇过程中，各独立T构的梁体处于负弯距受力状态，随着各T构的依次合拢，梁体也依次转化为成桥状态的正负弯距交替分布形式。这一转化就是连续梁的体系转换。因此，连续梁悬浇的过程就是其体系转换的过程，就是悬浇时施行临时支墩固结、各T构的合拢、临时支墩固结适时的解除、预应力筋的分批依次张拉的过程。 7、预应力施工 箱梁一般采用纵、横、竖三向预应力体系。预应力筋、夹片及锚具均要安试验规程进行检验，千斤顶使用前要进行校核和标定。预应力筋张拉前，须提出施工梁段砼的强度试验报告。当砼的强度达到设计强度的90%以上后，方可施加预应力。张拉时用应力指标控制张拉，以伸长值进行校核，实际伸长值与理论伸长值之差应控制在6%以内，否则查明原因采取相应措施处理后才能继续张拉。预应力钢束张拉过程中，按《铁路桥涵施工规范》的要求认真执行，除横向预应力束单端张拉外，纵向预应力束均采用两端同时张拉，对称进行。张拉程序为0→0.1σk→1.05σk(持荷5min)→σk(锚固)。预应力束张拉完成后要尽早进行管道压浆，为保证压浆质量应优先采用真空辅助压浆工艺。 8、连续梁竖向线性控制 首先确定立模标高，箱梁悬灌的各节段立模标高按下式确定 H1=H0+fi+(×fi预)+f篮+fx 式中H1—待浇段箱梁底板前端处挂篮底模板标高(张拉后)； H0—该点设计标高； fi—本施工段及以后浇筑的各段对该点挠度的影响值，该值由设计图纸提供，实测后进行修正，按经验修正系数为0.5～0.9； fi预—本施工段顶板纵向预应力束张拉后对该点的影响值，由设计图纸提供，但需实测后进行修正，据经验本桥的修正系数为0.8～1.0； f篮—挂篮弹性变形对该灌注段的影响值，由挂篮结构和构造决定，本桥由挂篮静载试验实测获得为20mm； fx—由砼的徐变、收缩、温度、结构体系转换、二期恒载、活载等影响产生的挠度计算值，其中徐变、收缩值可按1个月内完成的节段考虑。 为保证箱梁轴线、高程的施工精度，及时准确地控制和调整施工中发生的偏差值，测量工作必须有一套严格的程序作为保证。 四、结束语 经过紧张的施工，莲花岗大桥在2008年10月施工完毕。莲花岗大桥线形美观，受力合理，竣工验收质量评为优良。莲花岗大桥使用挂蓝设计简单，加工制作方便，不用架设轨道，灌注一次成型，移动灵活，阶段施工快，从而大大的提高了施工进度，节约了施工成本。
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